Главная:
Рефераты
На главную
Генетика
Государственно-правовые
Экономика туризма
Военное дело
Психология
Компьютерные сети интернет
Музыка
Москвоведение краеведение
История
Зоология
Геология
Ботаника и сельское хоз-во
Биржевое дело
Безопасность жизнедеятельности
Астрономия
Архитектура
Педагогика
Кулинария и продукты питания
История и исторические личности
Геология гидрология и геодезия
География и экономическая география
Биология и естествознание
Банковское биржевое дело и страхование
Карта сайта
Генетика
Государственно-правовые
Экономика туризма
Военное дело
Психология
Компьютерные сети интернет
Музыка
Москвоведение краеведение
История
Зоология
Геология
Ботаника и сельское хоз-во
Биржевое дело
Безопасность жизнедеятельности
Астрономия
Архитектура
Педагогика
Кулинария и продукты питания
История и исторические личности
Геология гидрология и геодезия
География и экономическая география
Биология и естествознание
Банковское биржевое дело и страхование
Карта сайта
Рефераты. Головной гидроузел с каменно-земляной плотиной и водосбросным сооружением
оэффициент пологости волны
K
run
в формуле (5) зависит от крутизны (заложения
m
1
) верхового откоса и может быть определен при глубине воды перед сооружением
H
1
2
h
d
1% по следующим зависимостям:при
m
1
1,5
K
run
= l,25 +
lg
(l + 6) (19)при
m
1
>1,5 (20)При глубине воды перед сооружением
H
1
<2
h
d
1% и при значениях
m
1
>l,5 вместо формулы (3-22) действует формула: (21)Полученные по формулам (20) и (21) значения
K
run
следует ограничивать величиной
K
run
2,6 - 2,7.Коэффициент
K
в
в формуле (3-6), учитывающий угол
в
подхода фронта волны к плотине (угол
в
можно принять равным углу
б
w
между продольной осью водохранилища и направлением ветра,
в
=
б
w
), определяется по зависимости:=1 (22)где
в
=0 - угол подхода фронта волны, град.Высота наката на откос волн, произвольной обеспеченности
i
,
%
по накату определяется по формуле: м (23)где
К
н
i
- коэффициент, учитывающий обеспеченность по накату, значения которого определяют по формуле: (24)в которой
i
-
заданная обеспеченность по накату,%.В случае
мелководной зоны
(
H
1
) для определения высоты наката волны пользуются формулой (6.6), а высоту и длину волны корректируют по зависимостям: (25) (26)где и - средние значения высоты и длины волны; и - коэффициенты, определяемые по формулам:= 1,06 { [2-
H
1
/]
H
1
/] }0,38 (27)= { [2,15 -
H
1
/]
H
1
/}0,42 (28)
2.3 Прогноз геотехнических характеристик грунтов в материалах плотины: в ядре (суглинок)
При проектировании грунтовых плотин необходимо знать физико-механические (
геотехнические
) свойства грунтовых материалов, приготавливаемых из местных грунтов карьеров или полезных выемок гидросооружений (последнее обычно предпочтительнее).В грунтовых плотинах свойства грунтов можно регулировать, изменяя их зерновой состав, влажность, метод укладки (послойная статическая или вибрационная укатка, наброска без укатки, отсыпка в воду), которые определяют плотность укладки грунтов и как следствие, их прочность, деформируемость и водопроницаемость.В грунтовых плотинах глинистый грунт обычно используют в водоупорных элементах (ядре или экране), в нашем случае в ядре. В плотину глинистый грунт стремятся укладывать при
оптимальной влажности
W
on
т
, при которой при выбранном методе уплотнения (тип катка, число его проходок, толщина слоя) достигается
максимальная плотность сухого грунта
г
сух
макс
. В общем случае
W
on
т
грунта зависит от типа катка и числа его проходок. В нашем случае
W
on
т
=
10,68
%.
.Оптимальную влажность глинистого грунта определим
методом Проктора
(
стандартного
),
т.к
у нас легкий каток
.
Согласно методу Проктора (табл.6.6) грунт испытывают в лаборатории на уплотнение ударной нагрузкой. Опыты проводят в стальном цилиндре диаметром 100, 150 и 350 мм в зависимости от максимальной крупности частиц грунта (соответственно, 20, 32 и 60 мм), в который укладывают последовательно 3 или 5 слоев грунта и утрамбовывают его падающим грузом массой, соответственно, 2,5, 4,5 и 15 кг. Число ударов и высота падения груза подобраны так, чтобы интенсивность уплотнения 1 м3 грунта по стандартному Проктору была эквивалентна легким каткам, а по модифицированному Проктору - тяжелым каткам.Допустимое значение плотности сухого глинистого грунта
г
сух
при укатке можно приближенно определить по формуле (6.69 Приложения 6.12):Определение плотности сухого грунта:
г
сух
= г
ч
г
в
(1 - V) / (
г
в
+
W
расч
г
ч
) = 2,7*1 (1-0,04) / (1+11,68*2,7) = 1,9 т/м3где
г
ч
- плотность частиц грунта (т/м3);
г
в
- плотность воды; V - объем защемленного в грунте воздуха в долях 1,0 (в глине 0,03, суглинке 0,04, супеси 0,05, лёссе 0,07);
W
расч
- расчетная влажность грунта (в долях 1,0).Обычно в каменно-земляных плотинах 1 и 2 классов расчетное значение плотности глинистого грунта при укатке
г
сух
расч
принимается не менее
г
сух
макс
по стандартному Проктору.Вместо формулы (6.69) для определения
г
сух
макс
суглинистых грунтов каменно-земляных плотин можно использовать корреляционную зависимость (6.70), полученную по натурным данным в виде:
г
сух
макс
= 1,44 + 0,88
ln
[
г
ч
/ (1+
e
Т
)] = 1,44+0,88
ln
[2,7/ (1+0,675)] =1,86 т/м3
W
Т
=
W
пл.
+
Wp = 7+18=25%Тогда
e
Т
=
г
ч
W
Т
= 2,7*0,25= 0,675
г
ч
/ (1+
e
Т
) - плотность сухого грунта при влажности
W
Т
.
Определение оптимальной влажности грунта
W
опт
= 11,83
ln
(
e
опт
W
Т
) + 37,07,% = 11,83
ln
(
0,43
*
0,25
) +37,07= 10,68%
e
опт
= (
2,75
-
1,86
) /
1,86
=0,45
Определение коэффициента фильтрации для плотиныПо формуле Жарницким В.Я. для коэффициентов фильтрации суглинков ряда каменно-земляных плотин в следующем виде:
k
ф
=0,574 [e/ (P<5 мм
W
Т
)] 3,22 10-7, см/с
k
ф
=0,574 [0,42/ (0,63* 0,25)] 3,22 10-7 = 1,35* 10-6 см/сОпределение расчетных параметров.На основе этих исследований был обоснован безразмерный эквивалент физических параметров - обобщенный коэффициент физических характеристик обломочно-пылевато-глинистого грунта
М
ф
в качестве меры связей физических характеристик с механическими. Безразмерный эквивалент грунта
М
ф
определяется как:
М
ф
=
p
1
[
I
P
(
1
+
I
L
)]
/
p
2
где
р
1
-
процентное содержание заполнителя (частицы <2 мм) в грунте;
р
2
- то же, обломков (частицы ?2 мм);
I
P
-
число пластичности заполнителя;
I
L
-
показатель текучести заполнителя.
М
ф
=
p
1
[
I
P
(
1
+
I
L
)]
/
p
2
=0,63 [0,07 (1+0,25)] /0,37=0,15Нормативные значения углов внутреннего трения крупнообломочных грунтов с пылевато-глинистым заполнителем и пылевато-глинистых грунтов с крупными включениями при консолидированном срезе
ц
п
(
град) определяют по степенной зависимости:
ц
п
=
k
1
k
ц
46,0 (0,3)
M
ф
где
k
1
-
коэффициент окатанности обломков для угла
ц
п
грунтов с окатанными обломками
k
1
; для грунтов с острыми обломками
k
1
=1;
k
ц
- коэффициент, учитывающий прочность обломков;
М
ф
- физический эквивалент грунта.
k
1
=0,88
ц
п
=
k
1
k
ц
46,0 (0,3)
M
ф
=0,88*1*46* (0,3) 0,15 =33,79Нормативные значения сцепления крупнообломочных грунтов с пылевато-глинистым заполнителем и пылевато-глинистых грунтов с обломками для схемы консолидированного среза
С
n
(
кПа) определяют по формуле:
С
n
=
k
2
k
г 79,0
М
ф
0,3
2/
(1 +
I
L
) 3,62где
k
2
- коэффициент окатанности обломков для сцепления: для грунтов с окатанными обломками,
k
2
=0,9.
С
n
=
k
2
k
г 79,0
М
ф
0,3
2/
(1 +
I
L
) 3,62=0,9*1,1*79*0,15
0,32
/ (1+0,25) 3,62=18,64КПа?1,9т/м2Нормативные значения модулей деформации
Е,
МПа, крупнообломочных грунтов с пылевато-глинистым заполнителем и пылевато-глинистых грунтов с обломками определяют по формуле:
E = k
E
k
L
k
p
(
E
)
/ (0,07
М
ф
+ 0,017)где
М
ф
-
физический эквивалент грунта;
k
E
- коэффициент, учитывающий прочность крупных обломков;
k
L
-
коэффициент, зависящий от процентного содержания обломков
Р
2 и показателя текучести пылеватого или глинистого заполнителя
I
L
;
k
p
(
E
) -
коэффициент, учитывающий плотность грунта, принимается в зависимости от соответствия фактической плотности грунта
г
ф
, т/м3, ее нормированным значениям
г
n
.
гn =
k
s
гn1=2,16
E = k
E
k
L
k
p
(
E
)
/ (0,07
М
ф
+ 0,017) =1*0,75*1,05/ (0,07*0,15+0,017) =29,78
в боковых призмах
(
галечник
)
Определение минимальной плотности сухого грунта
г
сух
мин
= А
г
ч
/
2,65
[
?Р
(
K
1/2)] 0,05=
г
сух
макс
= 1,794 +0,125
ln
[1 -
n
)
k г
ч
], т/м3По Жарницкому В. определение пористость горной массы, nn = 0,45- 0,1 lg (d60/d10) = 0,45- 0,1 lg (3/0,007) =0,186определение коэффициент неравномерности раскладки частиц грунта в слое, k
k
=1+ 0,05 (
d
60
/
d
10
) = 1+ 0,05 (
3
/
0,007
) =22,42определение максимальной плотности сухой горной массы
г
сух
макс
= 1,794 +0,125
ln
[1 -
n
)
k г
ч
] = 1,794 +0,125
ln
[1 - 0,186) 22,42*2,65
]
=2,2 т/м3
e
max
=г
ч
-
г
сух
мин
/
г
сух
мин
=0,
65
e
min
= г
ч
-
г
сух
макс
/
г
сух
макс
=0,
2
e= e
max
-
I
D
(
e
max
-
e
min
)
=0,
65
-
0,8
7
(
0,
65
-
0,2
)
=0,
26
где
Id - коэффициент плотности уплотнения
г
сух
мин
= А
г
ч
/
2,65
[
?Р
(
K
1/2)] 0,05=1,6Определение расчетных параметров
ш
0
=
и
+
б
I
k
D
=40
є +8 є.0,870,9 = 47,06
tgц
расч
=
tgц
норм
/1,15=
tg
4
7
/1,15= 0,93
ц
=43
єЗаложение откосов плотины определяется расчетами устойчивости и зависит от конструкции плотины, расчетных характеристик прочности грунтов тела плотины, условий эксплуатации, геологического строения основания и т.п. На предварительных стадиях проектирования заложения откосов назначается на основе опыта проектирования и эксплуатации существующих плотин. Предварительно назначаем угол заложения откосов m1 и m2: m2 - Низовой откос с
tg
б
н
=1,3/
tgц
расч
= 1,4, m1-Верховой откос с
tg
б
в
=
сtg бн+0,2=1,6
2.4 Расчет устойчивости откосов
Расчет был произведен с помощью программа UST.
1.
Основные характеристики программы
UST
Страницы:
1
,
2
, 3,
4
Апрель (48)
Март (20)
Февраль (988)
Январь (720)
Январь (21)
2012 © Все права защищены
При использовании материалов активная
ссылка на источник
обязательна.