Записка к расчетам - рефераты, скачать рефераты, бесплатно рефераты

Главная: Рефераты

Рефераты. Записка к расчетам

- заделки колонны в фундаменте H=1.5*hcol+0.25=1.5*0.25+0.25=0.65 m.

- анкеровки сжатия арматуры колонны ш25 А – III:

H=24*d+0.25=24*0.025+0.25=0.85m.

Принимаем окончательно без пересчета фундамент высотой H=0.9 m,

h0=0.86 m – трехступенчатые.

Проверяем, отвечают ли рабочая высота нижней ступени фундамента

h02=0.3-0.04=0.36 m условию прочности попречной силе без поперечного

армирования в наклонном сечении, начинающимся в сечении III-III.

Для единицы ширины этого сечения (b=1m):

Q=0.5*(a-hcol-2*h0)*p=0.5*(2.1-0.25-2*0.86)*156.74*103=10.19 кН; при

с=2,5*h0;

Q=0.6*j2*Rbt*b*h02=0.6*0.9*0.66*106*1*0.26=96.66 кН>Q=10.19 кН – условие

прочности удовлетворяется.

Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II.

MI=0.125*p(a-hcol)2*b=0.125*156.74*103*(2.1-0.25) 2*2.1=140.82 кН*м.

MII=0.125*p(a-a1)2*b=0.125*156.74*103*(2.1-0.9) 2*2.1=59.25 кН*м.

Площадь сечения арматуры:

ASI=MI/0.9*h0*Rs=140.82*103/0.9*0.86*280*106=6.5*10-4 m2.

ASII=MII/0.9*h01*Rs=59.25*103/0.9*0.56*280*106=4.2*10-4 m2.

Принимаем нестандартную сварную сетку с одинаковой рабочей арматурой 9ш10 А-

II c As=7.07*10-4 m2 с шагом S=0.25 m.

Процент армирования:

?I=ASI*100/bI*h0=7.07*10-4/0.9*0.86=0.09%

?II=ASII*100/bII*h01=7.07*10-4/1.5*0.56=0.084%

что больше ?mim=0.09% и меньше ?max=3%.

6 Расчет монолитного ребристого перекрытия.

Монолитное ребристое перекрытие компонуем с поперечными главнами

балками и продольными второстепенными балками.

Второстепенные балки размещаются по осям колони в третех пролете

главной балки, при этом пролеты плиты между осями ребер равны: l/3=

5.2/3=1.73 m.

Предварительно задаемся размерами сечения балок: главная балка:

высота h=(1/8+1/15)*f=(1/12)*5.2=0.45 m; ширина b=(0.4/0.5)*h=0.45*0.45=0.2

Второстепенная балка: высота h=(1/12+1/20)*l=(1/15)*6=0.4m; ширина

b=(0.4/0.5)*h=0.5*0.4=0.2m.

6.1 Расчет многопролетной плиты монолитного перекрытия.

6.1.1 Расчетный пролет и нагрузки.

Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свему между гранями ребер

l0=1.73-0.2=1.53m, в продольном направлении – l0=6-0.2=5.8 m. Отношение

пролетов 5,8/1,53=3,8>2 – плиту рассчитываем как работающую по короткому

направлению. Принимаем толщину плиты 0,05 м.

Таблица 3 Нагрузка на 1 м2 перекрытия.

| |Н/м2 |нагрузке |Н/м2 |

|веса плиты, |1250 |1,1 |1375 |

| |440 |1,3 |570 |

|цементного р-ра, |230 |1,1 |255 |

| | | | |

|?=0,013 м, ?=1800 | | | |

|кг/м3 | | | |

|Итого |1920 |- |2200 |

|Временная |4000 |1,2 |4800 |

| |5920 |- |7000 |

Для расчета многопролетной плиты выделяем полосу шириной 1 м, при этом

расчетная нагрузка на 1 м длины с учетом коэффициента надежности по

назначению здания jn=0.95 нагрузка на 1м:

(g+?)=7000*0.95=6.65 кН/м.

Изгибающие моменты определяем как для многопролетной плиты с учетом

перераспределения моментов:

- в средних пролетах и на средних опорах:

М=(g+?)*l20/16=6.65*103*1.532/16=0.97 кН*м.

- в I пролете и на I промежуточной опоре:

М=(g+?)*l20/11=6.65*103*1.532/11=1.42 кН*м.

Средние пролеты плиты окаймлены по всему контуру монолитно связанными

с ними балками и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты

уменьшаются на 20%, если h/l=1/30. При h/l=0,05/1,53=1/31<1/30 – условие не

соблюдается.

6.1.2 Характеристика прочности бетона и арматура.

6.1.3 Подбор сечений продольной арматуры.

В средних пролетах и на средних опорах h0=h-a=0.05-0.012=0.038m.

?m=M/Rb*bf’*h20=0.97*103/0.9*8.5*106*1*0.0382=0.088

По таблице 3.1[1] находим ?=0,953

As=M/Rs*bf’*h0=0.97*103/370*106*0.95*0.038=0.72*10-4 m2.

Принимаем 6ш4 Вр-I с As=0.76*10-4 m2 и соответствующую рулонную сетку

марки:

(4Bp-I-100/4Bp-I-200)2940*Lc1/20

В I пролете и на I промежуточной опоре h0=0.034 m

?m=1.42*103/0.9*8.5*106*1*0.034=0.161 ; ?=0,973

As=1.42*103/370*106*0.913*0.034=1.24*10-4 m2. – принимаем две сетки –

основную и той же марки доборную.

6.2 Расчет многопролетной второстепенной балки.

6.2.1 Расчетный пролет нагрузки.

Расчетный пролет равен расстоянию в свету между главными балками l0=6-

0.2=5.8 m.

Расчетные нагрузки на 1 м длины второстепенной балки:

постоянная:

- собственного веса плиты и поля: g1=2200*1.73=3.81 кН/м

- то же балки сечением 0,2х0,35 м,

g=2500 кг/м3, g2=0.2*0.35*25000=1.75 кН/м.

Итого: g=g1+g2=(3,81+1,75)*103=5.56 кН/м. С учетом коэффициента надежности

по назначению здания jn=0.95: g=5.56*103*0.95=5.28 кН/м.

Временная с учетом jn=0.95: ?=4800*1,73*0,95=7,89 кН/м.

Полная нагрузка: g+ ?=(5.28+7.89)*103=13.17 кН/м.

6.2.2 Расчетные усилия.

Изгибающие моменты опираем как для многопролетной балки с учетом

перераспределении моментов.

В I пролете М=(g+ ?)*l20/11=13.17*103*5.82/11=40.27 кН*м.

На I промежуточной опоре М=13.17*103*5.82/14=31.64 кН*м.

В средних пролетах и на средних опорах: М=13,17*103*5,82/16=27,69 кН*м.

Отрицательные моменты в средних пролетах зависит от отношения

временной нагрузки к постоянной. При ?/g=7.88*103/5.28*103=1.5<3

отрицательный момент в среднем пролете можно принять равным 40% от момента

на I промежуточной опоре Q=31.64*103*0.4=12.66 кН*м.

Поперечные силы на крайне опоре Q=0.4*(g+

?)*l0=0.4*13.17*103*5.8=30.55 кН. На I промежуточной опоре слева

Q=0.6*13.17*103*5.8=45.83 кН; на I промежуточной опоре справа

Q=0.5*13.17*103*5.8=38.19 кН.

6.2.3 Характеристики прочности бетона и арматуры.

Бетон класса В15; Rb=8.5 МПа; Rbt=0.75 МПа; jb2=0.9;

Арматура : продольная класса А-III с Rs=365 МПа;

Поперечная арматура класса Вр-I диаметром ш5Вр-I, Rsw=260 МПа.

6.2.4 Расчет прочности второстепенной балки по сечениям, нормальным к

продольной оси.

Высоту сечения балки уточняем по опорному моменту при ?=0,35,

поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластического

шарнира.

По таблице 3.1[1] при ?=0,35 находим ?m=0.289 и определяем рабочую высоту

сечения балки:

h0=?M/ ?m*Rb*b=?31.64*103/0.289*0.9*8.5*106*0.2=0.23 m.

Полная высота сечения h0=h0+a=0.23+0.035=0.265 m. – принимаем h=0.3 m;

h0=0.265 m.

Сечение в I пролете, М=40,27 кН*м, h0=0.265 m

?m=M/Rb*bf’*h20=40.27*103/0.9*8.5*106*2*0.2652=0.037

По таблице 3.1[1] находим: ?=0,981; ?=0,04; х= ?*h0=0.04*0.265=0.011 m.<

0.05 m – нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.

Сечение арматуры: As=M/Rs*h0* ?=40.27*103/365*106*0.981*0.265=4.24*10-

4 m2.

Принимаем 2ш18А-III c As=3.09*10-4 m2.

Сечение в среднем пролете, М=27,69 кН*м.

As=27.69*103/365*106*0.981*0.265=2.92*10-4 m2.

Принимаем 2ш14А-III c As=3.08*10-4 m2.

На отрицательный момент М=12,66 кН*м сечения работает как прямоугольное:

?m= M/Rb*b*h20=12.66*103/0.9*8.5*106*0.2*0.2652=0.118; ?=0,938;

As=12.66*103/365*106*0.938*0.265=1.4*10-4 m2.

Принимаем 2ш10А-III c As=1.57*10-4 m2.

Сечение на I промежуточной опоре, М=31,64 кН*м.

?m=31.64*103/0.9*8.5*106*0.2*0.2652=0.294; ?=0,82;

As=31,64*103/365*106*0.82*0.265=3.99*10-4 m2.

Принимаем 6ш10А-III c As=4.71*10-4 m2. – две гнуты сетки по 3ш10А-III в

каждой.

Сечение на средних опорах, М=27,69 кН*м

?m=27.69*103/0.9*8.5*106*0.2*0.2652=0.258; ?=0,847;

As=27,69*103/365*106*0.847*0.265=3.38*10-4 m2.

Принимаем 5ш10А-III c As=3.92*10-4 m2.

6.2.5 Расчет второстепенной балки по сечениям, наклонным к продольной оси.

Q=45.63 кН.

Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с

продольной арматурой ш18 мм и принимаем равным ш5 мм класса Вр-I c

As=0.196*10-4 m2. Число каркасов два, при этом Asw=2*0.196*10-4=0.392*10-4

m2.

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям S=h/2=0.3/2=0.15

m. На всех приопорных участках длиной 0,25l принимаем шаг S=0.15 m; в

средней части пролета S=(3/4)*h=0.75*0.3=0.225?0.25 m.

Вычисляем: qsw=Rsw*Asw/S=260*0.392*10-4/0.15=67.95 кН/м; влияние

свесов сжатой полки

?f=0.75*3h’f*hf/b*h0=0.75*3*0.05*0.05/0.2*0.265=0.11<0.5;

Qbmin=?b3*(1+?f)*Rbt*b*h0=0.6*1.11*0.9*0.75*106*0.2*0.265=23.83 кН; условие

?sw=67.95 кН/м>Qbmin/2*h0=23*83*103/2*0.265=44.96 кН/м – удовлетворяется.

Требование: Smax=

?b4*Rbt*b*h0/Qmax=1.5*0.9*0.75*106*0.2*0.2652/45.83*103=0.31m>S=0.15m –

выполняется.

При расчете прочности вычисляем:

Mb= ?b3*(1+?f)*Rbt*b*h02=2*1.11*0.9*0.75*106*0.2*0.2652=21.05 кН*м.

При

q1=g+?/2=(5.28+7.89/2)*103=9.23 кН/м.<0.56*qsw=0.56*67.95*103=38.05

кН/м – в связи с этим выполняется значение (с) по формуле:

с=?Mb/q1=?21.05*103/9.23*103=1.5m>3.33h0=3.33*0.265=0.88m – принимаем

с=0,88 м, тогда

Qb=Me/c=21.05*103/0.88=23.92 кН> Qbmin=23.83 кН.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения Q=Qmax-q1*c=45.83*103-

9.23*103*0.88=37.71 кН. Длина проекции расчетного наклонного сечения

с0=?Mb/qsw=?21.05*103/67.95*103=0.56m>2*h0=2*0.265=0.53 m – принимаем

с0=0,53 м. Тогда Qsw=qsw*c0=67.95*103*0.53=36.01 кН>Q=37.71 кН

–удовлетворяется.

Проверка по сжатой наклонной полосе:

?w=Asw/b*S=0.392*10-4/0.2*0.15=0.0013;

?s=Es/Eb=170*109/23*109=7.4;

?w1=1+5* ?s*?=1+5*7.4*0.0013=1.05;

?b1=1-0.01*Rb=1-0.01*0.9*8.5=0.92;

Условия прочности:

Qmax=45.83 кН?0.3* ?b1*Rb*b*h0=0.3*1.05*0.92*0.9*8.5*106*0.2*0.265=117.5 кН

– удовлетворяется.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5