qэ = 2*10-1(125 + 19,2 + 10,8 + 2,5·9,8) = 24,5 г/м3;
Определяем проектный удельный расход ВВ по формуле:
qп = qэ * Квв * Кд * Ктр * Ксз * Ку * Коп, г/м3; (3.4) [II]
где: Квв - переводной коэффициент по энергии взрыва от эталонного ВВ
(аммонит 6ЖВ или граммонит 79/21) к применяемому ВВ на карьере:
Квв = 1,2;
Кд - коэффициент, учитывающий требуемую кусковатость горной породы и степень их дробления:
Кд = 0,5/dср;
где: dср - требуемый средневзвешенный размер куска взорванной породы, м:
dср = (0,1…0,2)*, м;
где: Е - емкость ковша применяемой модели экскаватора (ЭКГ-6,3УС), м3: 6,3 м3;
dср = 0,2*= 0,36 м;
Кд = 0,5/0,36 = 1,47;
Ктр - коэффициент, учитывающий потери энергии взрыва, связанные с трещиноватостью породы:
Ктр = 1,2*lср +0,2;
где: lср - средний размер структурного блока в массиве: lср = 0,7 м;
Ктр = 1,2*0,7 + 0,2 = 1,4;
Ксз - коэффициент, учитывающий степень сосредоточенности заряда в скважине: Ксз = 1,1;
Ку - коэффициент, учитывающий влияние объема взрываемой горной породы:
Ку = , при Ну?15 м;
где: Ну - высота уступа: Ну = 10 м;
Ку = = 1,2;
Коп - коэффициент, учитывающий число свободных поверхностей принимаем характерным для короткозамедленного многорядного взрывания:
Коп = 3,5;
qп = 24,5*1,2*1,47*1,4*1,1*1,2*5,5 = 232,9 г/м3;
Определяем глубину скважины по формуле:
Lс = Hу/sinв + lп, м; (3.5) [II]
где: в - угол наклона скважины к горизонту: в = 90°;
lп - перебур скважины ниже отметки подошвы уступа:
lп = (10ч15)*dскв, м;
где: dскв - диаметр скважины, dскв = 0,243 м:
lп = 10*0,243 = 2,43 м;
Lс = 10/1 + 2 = 12 м;
Определяем длину забойки по формуле:
lзаб = (20ч35)*dскв, м; (3.6)[II]
lзаб = 25*0,243 = 6 м;
Определяем длину заряда по формуле:
lзар = Lc - lзаб, м; (3.7)[II]
lзар = 12 - 6 = 6 м;
Определяем вместимость скважины по формуле:
с = р*dc2*Д/4, кг/м; (3.8)[II]
где: Д - плотность заряжания ВВ в скважине: при ручном заряжании Д = 900…1000 кг/м3;
с = 3,14*0,2432*1000/4 = 46,3 кг/м;
Определение линии наименьшего сопротивления:
Исходя из качественной проработки подошвы уступа, величина линии наименьшего сопротивления по подошве уступа определяется по формуле С.А. Давыдова:
м; (3.9)[II]
где: Кm - коэффициент, учитывающий трещеноватость породы в массиве:
Кm = 1,1;
= 8,2 м;
Исходя из условия достижения требуемой степени дробления породы, линия наименьшего сопротивления по подошве уступа составит:
м; (3.10)[II]
10,8 м
Исходя из условий обеспечения безопасного обуривания уступа (только при вертикальных скважинах), величина линии наименьшего сопротивления по подошве уступа определяется по формуле:
м; (3.11)[I]
5,7 м;
Бурение вертикальных скважин допускается, т.к. минимальное из значений W1 и W2 соответствует условию безопасности ведения буровых работ.
Определяем расстояние между скважинами в ряду по формуле:
а = m*М, м; (3.12)[I]
а = 1*8,2 = 8,2 м;
Определяем расстояние между рядами скважин при квадратной сетке по формуле:
b = а, м; (3.13)[I]
b = 8,2 м;
Определяем ширину развала взорванной массы при многорядном короткозамедленном взрывании по формуле:
Вм = кз*Во + (nр - 1)*b, м; (3.14)[II]
где: nр - число рядов скважин, nр =3;
кз - коэффициент, зависящий от интервала замедления, кз = 0,85;
Во - ширина развала взорванной горной массы при однорядном взрывании:
Во = кв*кb*Hу, м; (3.15)[II]
где: кв - коэффициент, учитывающий наклон скважин:
кв = 1 + 0,5*sin2(90-в);
кв = 1 + 0,5*0 = 1;
кb - коэффициент, учитывающий взрываемость породы, кb = 2ч2,5;
Во = 1*2*10 = 18,1 м;
Вм = 0,85*18,1 + (3-1)*8,2 = 31,8 м;
Определяем высоту развала по формуле:
Нр = (0,8ч1)* Hу, м; (3.16)[II]
Нр = 0,9*10 = 9 м;
Определяем средний выход взорванной массы по формуле:
, м/м3; (3.17)[II]
= 59,3 м/м3;
Определяем необходимое количество буровых станков по формуле:
N = П·К/(Qсм·n·nгод·V), ед.; (3.18)[IV]
где: П - производительность карьера по горной массе, П = 2430 тыс. м3/год;
К - коэффициент резерва станков, К = 1,2ч1,25;
n - число смен работы станков в сутки, n = 3;
nгод - число рабочих дней бурового станка в году, nгод = 300;
V - выход горной массы с 1 м скважины:
V = а·b/Ну, м3;
V = 8,2·8,2/15 = 4,5 м3;
N = 2430·103·1,2/(44·3·300·4,5) = 2 станка;
Схема к расчету параметров буровзрывных работ
3.2 Определение параметров взрывных работ
Принимая во внимание крепость взрываемых пород, их обводненность и стоимость взрывчатых веществ наиболее рациональным будет применение взрывчатых веществ типа игданит (смесь гранулированной аммиачной селитры и дизельного топлива). Игданиты можно приготовить непосредственно на месте заряжания скважин.
Достоинства: безопасен в обращении, имеет низкую себестоимость, пригоден для механизированного заряжания.
Недостатки: возможность применения только в сухих скважинах, при длительном заряжании частичная потеря взрывчатых свойств.
Определим массу заряда скважины по формуле:
Q = qп·а·W·Hу, кг; (3.19)[V]
Q = 0,2329·8,2·8,2·15 = 235 кг;
Применяем многорядное короткозамедленное взрывание, что обеспечит более высокие технико-экономические показатели взрывных работ, чем при мгновенном взрывании.
Выбираем схему с поперечным врубом. Она обеспечит сокращение ширины развала на 20-30%.
Определяем интервал замедления по формуле:
- при однорядном взрывании:
ф = К·W, мс; (3.20)[I]
где: К - коэффициент, зависящий от взрываемости пород, К = 3ч4;
ф = 3,5·8,2 = 28,7 мс;
- при многорядном взрывании интервал замедления увеличивается на 25%;
ф = 35 мс;
При взрывании используем пиротехнический замедлитель детонирующего шнура КЗДШ-69.
Схема прямого торцового вруба
3.2.2 Выбор способа дробления негабарита
Негабаритные куски при разработке плохо взорванного массива складываются на рабочей площадке экскаватора и подвергаются вторичному дроблению механическим, взрывным или электрофизическим способом.
Мы выбираем взрывной способ разрушения накладными зарядами. В шпур взрывчатое вещество с удельным расходом 2,5-3 кг/м3 располагают слоем 3-5 см и присыпают песком.
Схема взрывного дробления негабаритных кусков.
Наименование показателя
Ед.изм.
Значение
Буровой станок
СБШ-250МН
Марка шарошечного долота
6Н-243-ОК
Диаметр скважины
Мм
243
Техническая скорость бурения
м/ч
14,7
Сменная производительность бурового станка
м/смену
44
Проектный удельный расход ВВ
кг/м3
0,233
Глубина скважины
М
17
2,43
Величина забойки
6
Величина сопротивления по подошве
8,2
Расстояние между скважинами
Расстояние между рядами скважин
Масса заряда в скважине
Кг
235
4. ВЫЕМОЧНО-ПОГРУЗОЧНЫЕ РАБОТЫ.
4.1 Обоснование вида и типоразмера оборудования
Комплекс основного горного и транспортного оборудования должен обеспечить планомерную, в соответствии с мощностью грузопотока, подготовку пород к выемке, их выемку и погрузку, перемещение, складирование в пределах каждой технологической зоны карьера, в которой формируется грузопоток. При выборе средств выемки и транспорта следует руководствоваться основными требованиями, предъявляемыми к комплексам оборудования:
1. В комплекс оборудования должны входить только машины, паспортные характеристики которых соответствуют горно-технологическим характеристикам пород при выполнении каждого процесса;
2. Комплекс оборудования должен соответствовать принятым системам разработки и вскрытия, размерам и форме карьера, его мощности, сроку строительства и эксплуатации, организационным условиям ведения горных работ;
3. Чем меньшее число действующих машин и механизмов входит в комплекс, тем надежнее, производительнее и экономичнее его работа;
4. Отдельные машины и механизмы комплекса по своим параметрам должны соответствовать друг другу, быть типовыми и серийными, чтобы была возможна замена;
5. Коэффициент резерва мощности и технической производительности отдельных машин по сравнению со среднечасовыми показателями их работы в соответствии с характером горного производства должен быть не более 1.5…1.7 при разработке скальных и разнородных пород и не менее 1.2…1.3 при разработке мягких пород.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5