Интенсивность давления в этом случае:
qн=(b-h0)* ?.
Когда кровля и бока неустойчивы, т.е. соблюдаются условия Rp ? ?min; ?max
?Rсж, то в кровле образуется свод обрушения, а в боках – призма сползания и
отделившаяся порода начинает оказывать давление на крепь. За счет призм
сползания полупролет выработки по кровли увеличивается на величину C1=h ctg
?, где ? – угол сползания породных призм, ?=arc tg(450+ [pic]/2); h –
высота выработки или высота вертикальной стенки.
При трапециевидной форме сечения выработке и угле наклона боков а давление
со стороны кровли на единицу длины выработки
Q=2ab1 [pic],
где
b1=(a+h ctg ?+h ctg ?)/tg [pic].
При прямоугольно-сводчатой форме сечения выработке
Q=2a(b1-h0) [pic],
b1=(a+h ctg ?)/tg [pic].
- высота свода обрушения.
Принимаем h ctg ?=C1.
Интенсивность давления со стороны кровли
qн=b1 [pic];
При прямоугольно-сводчатой форме
q1=(b1-h0) [pic]
Боковое давление пород при трапециевидной форме сечения выработке
D = 0,5(qk+qп) h,
где qк = b1[pic]?2 – интенсивность бокового давления у кровли;
qп = (b1+h) ??2 – интенсивность бокового давления у почвы;
?2 – коэффициент бокового распора для сыпучей среды;
?2 = tg2(450 – ?/2).
Интенсивность бокового давления при прямоугольно-сводчатой форме выработке
рассчитывается аналогично.
3.3 ------
3.4 ------
IV БВР
4.1 Бурильная машина – перфоратор колонковый ПР – 18 ЛУ.
|Показатели |ПР – 18 ЛУ |
|Длина (без бура), мм. |710 |
|Давление сжатого воздуха, кгс/см2 |5 |
|Расход воздуха (без продувки), м3/мин. |2,5 |
|Число ударов поршня в мин. |2400 |
|Работа удара кгс * м. |4 |
|Крутящий момент кгс * см. |100 |
|Мощность |2,13 |
|Внутренний диаметр водяного рукава, мм. |12 |
|Внутренний диаметр воздушного рукава, мм. |25 |
|Внутренний диаметр пылеотсасывающего рукава, мм. |-- |
|Глубина бурения наибольшая, м. |4 |
|Диаметр коронки бура, мм. |36-56 |
|Диаметр поршня, мм. |70 |
|Вес, кг. |22 |
|Стоимость в руб. |54 |
Инструмент:
1. Бур – стальной стержень (буровая штанга)
2. Набор буров разной длины и разных диаметров коронок, называется
комплектом буров.
4.2
|Наименование и |Основные данные |Теплота |Работоспособност|
|марка ВВ | |взрыва, |ь, см3 |
| | |ккал./кг | |
|Аммонит 6 ЖВ |Смесь водоустойчивой |1030 |360-380 |
| |аммиачной селитры и | | |
| |тротила | | |
N = 2,7 e[pic](шт)
N = 2,7 * 1 * [pic]= 14,53 пр.16
Где: е – относительный коэффициент работоспособности выбранного ВВ.
f – коэффициент крепости горных пород, по шкале профессора
Протодьяконова.
S – поперечная площадь сечения выработки в проходке.
N = 16 штук – количество шпуров на площади забоя
|Наименование |Описание вруба|Условия применения |
|вруба | | |
| | |Характер и |Напластовывани|Средство |
| | |площадь |е и крепость |механического |
| | |выработки |пород |бурения шпуров |
|Горизонтально |1:0,5:1,5 |Выработка |С |Шахтная буровая|
|клиновой | |небольшой |горизонтально |установка, |
| | |шириной |расположенных |перфоратор, |
| | |S ? 5м2 |трещин и слоев|манипулятор, |
| | | | |подающее |
| | | | |приспособление |
| | | | |и |
| | | | |пневмоподдержка|
| | | | |. |
Обоснование типа вруба
Так как выработка имеет площадь поперечного сечения Sпр=5,8 м2
наиболее целесообразно будет применить горизонтальный клиновой тип вруба.
l1
H н н1
н2
l 2
Горизонтально клиновой тип вруба встречается очень редко. Рекомендуется
применять в выработках сечением более 4 м2. небольшой ширины при
горизонтальном напластовывании пород. Глубина заходки 1,5-2 м. Длина
врубовых шпуров 1,8-2,6 м, угол наклона к плоскости забоя 65-75о
QВВ = q * S * lк * ? (кг)
QВВ = 0,82*5,8м2*0,26*0,85 = 1,05 кг.
Где: q – удельный заряд ВВ
S – поперечная площадь сечения выработки в проходке
lк – длина комплектов шпуров
? – коэффициент использования шпура
QВВ = 1,05 кг – количество ВВ на один взрыв
4.3
|Характеристика пневмоподдержки П3 |
|Ход поршня, мм|Длина в сжатом|Раздвижное |Номинальное |Масса, кг |
| |состоянии, мм |усилие, Н |давление | |
| | | |воздуха, МПа | |
|1300(50 |1500(20 |1500(100 |0,5 |22,0 |
|Диаметр буровой стали для штанги |
|Диаметр стали, мм |Марка перфоратора |
|22(0,4 |ПП-50 |
Так как породы неустойчивые трещиноватые выбираем коронку крестообразной
формы.
|Характеристика крестообразной коронки с конусным соединением |
|Марка коронки |Диаметр коронки, |Начальный диаметр |Марка тв. Сплава |
| |мм |посадочного | |
| | |конуса, мм | |
|ККП-36-22 |36 |22 |ВК-11В |
Обоснование способа взрывания и выбор взрывчатых материалов.
Так как выработка подземная не опасная по газу или пыли принимаем
огневой способ. Огневой способ простой, не требующий высокой квалификации
взрывников и применения измерительной аппаратуры, и наиболее экономически
выгоднее электрического способов.
Средства инициирования для огневого способа взрывания: каплюли-
детонаторы (КД), огнепроводный шнур (ОШ) и зажигательные трубки.
В следствии того, что забои в выработки обводнены, и коэффициент
крепости рудной жилы f=5, в качества ВВ выбираем динафталит. И капсюль –
детонатор типа КД – 8С. Огнепроводный шнур будем использовать марки ОШП,
так как он предназначен для обводненных забоев.
Характеристики В.В.
|№ патрона|Число вмещающих отрезков |Внутренний |Высота, мм |
| |ОШ |диаметр, мм | |
|4 |20-27 |35 |80-90 |
4.4 Расчёт основных показателей взрывных работ
8.1. Подвигание забоя за взрыв:
lyx = lшп?(=1,73x0,85=1,47м,
8.2. Объём горной массы, оторванной за взрыв:
V=S(lyx=5,8x1,47=8,5м3 ,
8.3. Расход шпурометров на:
а) цикл
Lшп=lвр(Nвр+lшп(Nвсп+ lшп(Nок =0,26x4+1,73x2+1,73х6=14,88 пм/цикл
б) 1м проходки Lшп.1м.п.=[pic]пм/1п.м.,
в) 1м3 горной массы Lшп.1м3=[pic] пм/м3
8.4. Расход ВВ на:
а) цикл Qф=10,24 кг,
б) 1м проходки Q1п.м=[pic]кг/п.м.,
в) 1м3 горной массы – фактический удельный расход ВВ
[pic]кг/м3
4.5 Расположение шпуров в забое.
Горизонтальные и наклонные выработки. При составлении схемы расположения
шпуров в забое учитывают характеристику пород, условия их залегания,
направление трещиноватости, размеры забоя, мощность применяемого ВВ и
требуемое подвигание забоя за взрыв. Общие рекомендации к расположению
шпуров в однородных трещиноватых породах следующие.
Клиновой вруб располагают в центральной части забоя. Для расчета глубины
врубовых шпуров может быть использована зависимость
Lвр=(0,25В+0,05) tgа,
Где В – ширина выработки, м; а – угол наклона врубовых шпуров к плоскости
забоя, градус.
Соотношение между числом врубовых, отбойных и оконтуривающих шпуров
принимают 1:0,5:1,5 или 1:0,5:2. С увеличением крепости пород и площади
забоя число врубовых шпуров изменяется от 2 до 8 и в породах с
коэффициентом крепости f=9ч13 составляет 6-8 (при площади забоя более 4м2).
Расстояние между парами врубовых шпуров по вертикали составляет 40-50 см.
Расстояние между устьями врубовых шпуров, сходящихся на клин, можно
определить по формуле
авр = 2lвр / tgа + b,
где b – расстояние между забоями (концами) шпуров, равное 0,2 – 0,25 м.
Углы наклона врубовых шпуров рекомендуется принимать равным 53-550 в
породах с f > 12 и 65-700 с f ? 12. Эти рекомендации могут быть выполнены
только в широких забоях (более 2,5 м. при глубине вруба более 1 м.).
Глубина врубовых шпуров lвр принимается на 0,3-0,4 м. больше глубины lш
остальных шпуров.
Пример расположения в забое с прямым врубом. Для расширения прямого вруба
применяют два-четыре вспомогательных шпура. Их располагают на расстоянии от
врубовой полости, равном ее ширине в трудновзрываемых или 2,5 ширины в
хорошо взрываемых породах.
Отбойные шпуры и оконтуривающие располагают друг от друга и от полости,
образуемой взрывом предыдущих зарядов, на расстоянии линии наименьшего
мопротивления (л.н.с.), которую определяют по формуле
W =[p/(qm) ]0,5,
где р – вместимость 1 м шпура, кг; q – удельный расход ВВ, кг/м3; т –
коэффициент сближения зарядов, который можно принять равным 1 для отбойных
и оконтуривающих шпуров.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11
